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      316L-304L奧氏體不銹鋼管

      316L-304L奧氏體不銹鋼管吉斯特金屬銷售奧氏體不銹鋼管【13702026627】【18902091112】316L-304L奧氏體不銹鋼管奧氏體不銹鋼應力腐蝕行為的影響,探求Cl形成影響的緣由,為不銹鋼平安退役提供理論數據。辦法采用力學辦法研討了冷變形316L奧氏體不銹鋼的力學行為,經過計算延伸率損失表征資料的應力腐蝕敏理性,經過電化學手腕表征了點蝕電位。最后為了研討點蝕與基體中氫含量的關系,停止了擴散氫含量的測試,經過丈量試樣的擴散氫含量,進一步了解應力腐蝕行為。結果隨著Cl濃度的增加,316L奧氏體不銹鋼的延伸率損失逐步增大,應力腐蝕敏理性加強。斷口形貌從杯狀的等軸韌窩轉變為解理型脆性斷裂。動電位極化測試標明,Cl濃度的增加,點蝕電位逐步降低,直至–0.0228V,試樣更容易發作點蝕。擴散氫含量的丈量進一步顯現了點蝕坑的存在促進了氫進入到金屬內部。結論 Cl316L奧氏體不銹鋼在H2S環境中的應力腐蝕行為有重要影響,隨著Cl濃度的增加,應力腐蝕敏理性加強,分離點蝕電位的丈量結果,可能是由于Cl毀壞金屬外表的鈍化膜,產生點蝕坑,裂紋形核并擴展,同時點蝕坑還促進了氫進入金屬內部,應力腐蝕敏理性加強。不銹鋼粗淺地說,304H奧氏體不銹鋼丙烷脫氫(PDH)反響器的焊后熱處置工藝,針對反響器的設計結構以及材料本身的特性,經過熱應力分析,制定了合理的爐內熱處置工藝;參照WRC-452制定了合理的環縫局部熱處置工藝;常用的UOP的Oleflex工藝的丙烷脫氫裝置中的中心反響器較之前的UOP的“四合一”連續重整反響器,不只設計溫度由550℃變為670℃,結構也變化較大,其主要材料選用含碳量不低于0.04%的耐高溫性能較好的奧氏體不銹鋼SA240 304H。反響器制造的關鍵工藝是熱處置,按照壓力容器國內外標準,奧氏體不銹鋼材料焊后無需中止熱處置,但由于奧氏體不銹鋼的熱收縮系數遠大于鐵素體不銹鋼,其剩余應力的幅值也遠高于后者,關于厚板焊接的剩余應力在運用過程中的釋放,以及可能發作的應力腐蝕裂紋,均需求額外思索。本設備運用溫度高,且介質含氫氣,可能存在的微觀熱裂紋、316L-304L奧氏體不銹鋼管較高的焊接剩余應力值對設備正常的運用壽命會有很大影響。因此,如何消弭焊接剩余應力和改善焊縫組織均勻性對設備的壽命至關重要,且由于相關的標準和制造閱歷都很少,如何在工程中合理地制定焊后熱處置工藝以及如何保證焊后熱處置工藝的實施,對設備的制造質量很關鍵。304H屬于奧氏體不銹鋼,按照ASMEⅧ-1 UHA篇制造懇求,不強迫中止焊后熱處置,沒有相應的技術懇求可參照。奧氏體不銹鋼消弭剩余應力的熱處置普通在550~650℃溫度范圍內中止,在某些場所,為了更有效地消弭剩余應力,則要中止較高溫度的焊后熱處置。思索到設備長期在高溫工況下運轉,304H奧氏體不銹鋼又有一定的熱裂紋傾向。為避免熱處置對材料構成永世性的破壞,經過有限元分析軟件ABAQUS對反響器的焊后熱處置中止熱應力瞬態分析,計算工件的變外形況,同時確認最大的升降溫速度以減少加熱、保溫、降溫階段產品的局部應力和永世變形。有限元分析軟件ABAQUS普遍應用于核電、航空、汽車以及石油化工等范疇,可以處置很多工程問題,如靜態分析、模態/頻率分析、非線性瞬態動力學分析、諧波響應分析、傳熱分析、流體分析等。該熱處置不只溫度高,同時反響器直徑大,部分筒體厚薄不均,在熱處置過程中的變形也是需求思索的情況。對厚薄差異較大的中央,由于溫度梯度變化明顯,需求增加局部保溫來減緩溫度梯度;且保溫棉的厚度要有控制,否則會構成新的溫差梯度;經過有限元分析模擬結果可以精確地得出保溫棉需求增加的位置。圖4示出對其中的一段中止不同時辰的溫度分布的熱應力模擬結果。熱處置爐操作簡單,溫度控制容易且精度高,熱處置效果可靠。因材料高溫屈服強度較低,爐內熱處置時,為避免溫差應力對材料的損傷,懇求在500℃以上,恣意兩個測溫點的溫差小于50℃,懇求在設備內外表面均布測溫點,其數量多,測溫點數量單臺合計300個,即使分段做,思索到并爐熱處置,單爐熱處置的測溫點的數量最多256個,如何確保256個測溫點在爐內的溫差均勻成為一個難題。整臺反響器由于分段中止爐內熱處置,故必需處置合攏環縫的局部熱處置問題。固然容器合攏縫采用局部熱處置是經常應用的,但通常均為普通碳鋼低合金鋼的600~700℃的低溫熱處置,其對熱處置的懇求相對簡單,而對不銹鋼的高溫熱處置則鮮有中止現場局部熱處置的情況,也沒有相關的資料文獻。為此查閱國內外相關標準和參照普通碳鋼的局部熱處置閱歷,合理制定不銹鋼的局部熱處置工藝也是關鍵。最終本項目肯定采用在環縫內外安排可折疊的電阻式陶瓷加熱片,電加熱片外側包裹保溫材料的方式中止。加熱片型號選擇LCD-220V-14KW,LCD-220V-7KW兩種,最高加熱溫度1 500℃。


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